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博碩士論文 etd-0801111-154329 詳細資訊
Title page for etd-0801111-154329
論文名稱
Title
等徑轉角擠型對Al-15wt%Zn合金微結構演化及機械性質影響
Effect of Equal Channel Angular Extrusion on the Microstructure Evolution and Mechanical Properties of Al-15wt%Zn Alloy
系所名稱
Department
畢業學年期
Year, semester
語文別
Language
學位類別
Degree
頁數
Number of pages
114
研究生
Author
指導教授
Advisor
召集委員
Convenor
口試委員
Advisory Committee
口試日期
Date of Exam
2011-06-30
繳交日期
Date of Submission
2011-08-01
關鍵字
Keywords
最大拉伸強度後之伸長率、活化體積、應變速率敏感值、微結構、等徑轉角擠型、鋁鋅合金
microstructure, strain rate sensitivity, activation volume, post-uniform elongation, equal channel angular extrusion, Al-Zn alloy
統計
Statistics
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中文摘要
本研究之主要目的在探討超細晶(ultrafine grain, UFG)Al-Zn合金之變形機制。研究對象是Al-15wt%Zn合金,利用等徑轉角擠型(ECAE)製造超細晶結構,並利用不同應變速率進行拉伸試驗以探討其變形機制。等徑轉角擠型(ECAE)是採用路徑A在100℃進行擠製,使Al-15wt%Zn合金晶粒細化。
本論文利用掃描式及穿透式電子顯微鏡觀察微結構,以瞭解擠製道次對Al-15wt%Zn合金變形組織演化之影響。研究顯示,在ECAE擠製過程,Al-Zn過飽和固溶體會分解析出Zn,隨著擠製道次增加晶粒尺寸會減小但Zn析出物也會粗化。因此淨效應是ECAE擠製導致Al-Zn合金軟化,隨著擠製道次增加,其對應的硬度值及最大拉伸強度(UTS)會下降。
針對超細晶(UFG)Al-Zn合金之拉伸性質方面得到以下幾點結論:
(一)超細晶Al-15wt%Zn合金的強度和延展性優於商用純鋁(AA1050),顯示添加Zn可有效地改善超細晶鋁合金的強度和延展性。
(二)隨著ECAE擠製應變量增加,應變速率敏感值(m)會顯著提升,m值的增加應與晶粒細化有關連。經ECAE擠製4~16道,其活化體積(activation volume)範25b3~40b3之間,且活化體積並不隨著拉伸應變量增加而有明顯變化。由此推論,超細晶(UFG)Al-Zn合金控制差排移動的關鍵機制可能是由晶界所主導。
(三)隨著ECAE擠製應變量增加,總伸長率有增加趨勢,但均勻伸長率(uniform elongation)變化不大,總伸長率之增加主要是由最大拉伸強度後之伸長率(post-uniform elongation, PUE)所貢獻。PUE的提升應與晶粒細化而提升的應變速率敏感值(m)有關,確實的機制仍有待進一步探討。
Abstract
The deformation mechanism of an ultrafine grained (UFG) Al-Zn alloy has been studied. In this work, Al-15wt%Zn alloy was processed by equal channel angular extrusion (ECAE) route A at 100oC to achieve UFG structure. The deformation mechanism was studied by performing tensile test with various strain rates.
Scanning electron microscopy and transmission electron microscopy were used to investigate the microstructure evolution in Al-15wt%Zn alloy with increasing ECAE passes. The observation indicated that the super saturated Al-Zn alloy would decompose and precipitate Zn particles during ECAE process. Increasing ECAE passes, the aluminum grain size was reduced, but the size of Zn particles was increased. However, the net effect of increasing ECAE passes is softening of this Al-Zn alloy.
The tensile properties of the UFG Al-Zn alloy can be summarized as follows.
(1)The UFG Al-Zn alloy possesses higher tensile strength and elongation as compared to commercial purity Al (AA1050).
(2)The strain rate sensitivity of the UFG Al-Zn alloy increases significantly with increasing number of ECAE pass, which might be related to the refined aluminum grain size. After processed by 4-16 ECAE passes, the activation volume of the UFG Al-Zn alloy falls in the range of 25 b3~40 b3, which remains nearly constant value with increasing tensile strain. It is suggested that the controlling mechanism
responsible for the tensile deformation of the UFG Al-Zn alloy might be related to a grain boundary mediated mechanism.
(3)With increasing ECAE passes, the total tensile elongation of the UFG Al-Zn alloy increases but the uniform elongation show little change. This indicates that the increase in total elongation is mainly due to the contribution from an enhanced post-uniform elongation (PUE). It is suggested that the enhanced PUE might be related to the increase in strain rate sensitivity, which is resulted from the refinement of grain size. More detailed studies are needed to understand the deformation mechanism.
目次 Table of Contents
目錄
論文審定書 i
致謝 ii
摘要 iii
Abstract iv
表目錄 ix
圖目錄 x
一、前言 1
二、文獻回顧 3
2-1 等徑轉角擠型(Equal Channel Angular Extrusion, ECAE) 3
2-1-1 等徑轉角擠型原理3
2-2 影響ECAE變形之參數3
2-2-1 模角影響3
2-2-2 擠製道次的影響4
2-2-3 擠製路徑的影響5
2-2-4 擠製溫度的影響6
2-3 添加合金元素對ECAE擠製後微結構的影響7
2-4 超細晶金屬之機械性質8
2-4-1 超細晶金屬的強度8
2-4-2 超細晶金屬的延展性9
2-4-3 超細晶金屬的應變速率敏感值 11
2-5 Al-Zn合金13
2-5-1 Al-Zn合金之介紹[16]13
2-5-2 Al-Zn合金經摩擦攪拌製程之機械性質14
2-5-3 Al-Zn合金經劇烈塑性變形後之軟化現象15
三、實驗方法17
3-1 實驗材料17
3-2 均質化處理17
3-3 等徑轉角擠型 (ECAE) 17
3-4 微硬度測試18
3-5 X-Ray繞射分析18
3-6 金相觀察19
3-7 微結構分析19
3-8 拉伸測試20
四、實驗結果21
4-1 微硬度測試21
4-2 X-Ray繞射分析21
4-3 微結構分析22
4-3-1 均質化熱處理後的微結構觀察 22
4-3-2 路徑A擠製後的微結構觀察(Y面)22
4-3-3 路徑Bc擠製12道後的微結構觀察(Y面)23
4-4 擠製道次對拉伸性質的影響24
4-5 應變速率對拉伸性質的影響24
4-6 373K之拉伸性質25
4-7 不同擠製路徑對拉伸性質的影響25
4-8 AA1050和Al-15wt%Zn之拉伸性質比較26
4-9 應變速率改變測試(strain rate jump test)27
4-9-1 不同擠製道次之應變速率改變測試27
4-9-2 373K之應變速率改變測試28
4-9-3 不同擠製路徑之應變速率敏感值測試28
4-10 活化體積(activation volume)29
4-10-1 不同擠製道次之活化體積29
4-10-2 不同擠製路徑之活化體積29
4-11 拉伸後的表面變形 30
4-11-1 擠製道次對拉伸後表面變形的影響30
4-11-2 應變速率對拉伸後表面變形的影響30
4-11-3 373K之拉伸後表面變形30
五、討論31
5-1 添加Zn對Al-15 wt%Zn經ECAE擠製後變形組織演化之影響31
5-2 ECAE應變量對Al-15wt%Zn拉伸強度及硬度值的影響32
5-3 ECAE應變量對Al-15wt%Zn應變速率敏感值及活化體積的影響34
5-4 ECAE應變量對Al-15wt%Zn延展性的影響37
六、結論39
七、參考文獻40
表目錄
表2-1 在不同條件下進行ECAE擠製之微結構參數。[6]…………………………………..43
表2-2 添加合金元素對ECAE擠製後微結構的影響。[9]…………………………………..43
表2-3 摩擦攪拌製程(friction stir processing, FSP)之參數。[17]…………43
表2-4 Al-Zn合金在室溫下以1×10-3s-1進行拉伸測試所獲得的機械性質。[17]表目錄
表2-1 在不同條件下進行ECAE擠製之微結構參數。[6]…………………………………..43
表2-2 添加合金元素對ECAE擠製後微結構的影響。[9]…………………………………..43
表2-3 摩擦攪拌製程(friction stir processing, FSP)之參數。[17]……………………………43
表2-4 Al-Zn合金在室溫下以1×10-3s-1進行拉伸測試所獲得的機械性質。[17]…………..43
表4-1 Al-15wt%Zn以路徑A擠製後,擠製道次與微硬度值的變化。……………………...44
表4-2 Al-15wt%Zn以路徑A擠製後,擠製道次與Al-Zn固溶體晶格常數的變化。………44
表4-3 Al-15wt%Zn以路徑A擠製不同道次,在室溫下以1×10-3s-1應變速率下進行拉伸測試之拉伸機械性質。……………………………………………………44
表4-4 Al-15wt%Zn以路徑A擠製12道次,室溫下以不同應變速率下進行拉伸測試之拉伸機械性質。…………………………………44
表4-5 Al-15wt%Zn以路徑A擠製12、16道次,在373K下以1×10-4s-1應變速率下進行拉伸測試之拉伸機械性質。…………………………………………45
表4-6 Al-15wt%Zn以路徑A與路徑Bc擠製12道次,在室溫下以1×10-3s-1應變速率進行拉伸測試之拉伸機械性質。……………………………………………45
表4-7 AA1050和Al-15wt%Zn以路徑A擠製4與12道次,在室溫下以1×10-3s-1應變速率進行拉伸測試之拉伸機械性質。……………………………45
表4-8 Al-15wt%Zn經ECAE擠製後以2×10-5s-1、1×10-4s-1、5×10-4s-1、1×10-3s-1、3×10-3s-1、1×10-2s-1、4×10-2s-1應變速率在常溫下進行應變速率改變測試(strain rate jump test)所測得的應變速率敏感值(strain rate sensitivity,m)。(a)路徑A,擠製4道(b)路徑A,擠製8道(c)路徑A,擠製12道(d)路徑A,擠製16道。…………………………………..46
表4-9 Al-15wt%Zn經ECAE擠製後以1×10-5s-1 和3×10-5s-1應變速率在常溫下進行應變速率改變測試所測得的應變速率敏感值(strain rate sensitivity,m)及活化體積值(activation volume,υ*/b3)。(a)路徑A,擠製4道(b)路徑A,擠製8道(c)路徑A,擠製12道(d)路徑A,擠製16道(e)路徑Bc,擠製12道。………………….47、48
43
表4-1 Al-15wt%Zn以路徑A擠製後,擠製道次與微硬度值的變化。……………………...44
表4-2 Al-15wt%Zn以路徑A擠製後,擠製道次與Al-Zn固溶體晶格常數的變化。………44
表4-3 Al-15wt%Zn以路徑A擠製不同道次,在室溫下以1×10-3s-1應變速率下進行拉伸測試之拉伸機械性質。……………………………………………………44
表4-4 Al-15wt%Zn以路徑A擠製12道次,室溫下以不同應變速率下進行拉伸測試之拉伸機械性質。………………………………………………44
表4-5 Al-15wt%Zn以路徑A擠製12、16道次,在373K下以1×10-4s-1應變速率下進行拉伸測試之拉伸機械性質。……………………………………………………45
表4-6 Al-15wt%Zn以路徑A與路徑Bc擠製12道次,在室溫下以1×10-3s-1應變速率進行拉伸測試之拉伸機械性質。……………………………………………………45
表4-7 AA1050和Al-15wt%Zn以路徑A擠製4與12道次,在室溫下以1×10-3s-1應變速率進行拉伸測試之拉伸機械性質。…………………………………………………45
表4-8 Al-15wt%Zn經ECAE擠製後以2×10-5s-1、1×10-4s-1、5×10-4s-1、1×10-3s-1、3×10-3s-1、1×10-2s-1、4×10-2s-1應變速率在常溫下進行應變速率改變測試(strain rate jump test)所測得的應變速率敏感值(strain rate sensitivity,m)。(a)路徑A,擠製4道(b)路徑A,擠製8道(c)路徑A,擠製12道(d)路徑A,擠製16道。…………………………………………..…..46
表4-9 Al-15wt%Zn經ECAE擠製後以1×10-5s-1 和3×10-5s-1應變速率在常溫下進行應變速率改變測試所測得的應變速率敏感值(strain rate sensitivity,m)及活化體積值(activation volume,υ*/b3)。(a)路徑A,擠製4道(b)路徑A,擠製8道(c)路徑A,擠製12道(d)路徑A,擠製16道(e)路徑Bc,擠製12道。……………………….47、48
圖目錄
圖2-1 ECAE模具擠型示意圖,Φ為通道夾角,Ψ為外側弧角。[2]………………………....49
圖2-2 通過ECAE通道夾角時,材料受simple shear的幾何變化。[1]……………………...49
圖2-3 材料經過通道時的應變示意圖,可分為三種情況。[3](a) =0°,(b) =180°- ,(c)0°< <180°- .......................50
圖2-4 不同Φ角、Ψ角擠製1道後,所對應的等效應變量。[2]………………50
圖2-5 99.99%純鋁,在Φ角為90˚,Ψ角20˚的模子,以不同路徑擠製1-6道所對應的邊界角度。[4]………………51
圖2-6 Iwahashi等人以TEM下的SAED pattern的繞射點長度,估算邊界角。[4]…………51
圖2-7 ECAE擠製路徑示意圖。[5]……………52
圖2-8 當 =90˚時,ECAE各路徑的剪切模式。[5]………52
圖2-9 5052晶粒尺寸與擠製溫度關係圖。[7]……………53
圖2-10 5052高角度邊界在長度上與數量上隨擠製溫度上升的變化情形。[7]…………...53
圖2-11 在常溫測試之下,晶粒尺寸與降伏強度的關係。[10]………………………………54
圖2-12 室溫下,商用純鋁1050 在不同晶粒尺寸的應力-應變曲線。[10]…………………54
圖2-13 晶粒尺寸為0.78 μm 的AA1050,在拉伸破斷後的結構。(a) 材料內部差排密度低,(b) 在晶界處有零星(spotty)的對比。[10]………………55
圖2-14 Bimodal structure 晶粒尺寸呈現雙峰分佈的兩相結構。[11]………………….......55
圖2-15 在低溫下,交叉滑移(cross slip)和爬升(climb)能被有效的抑制,而降低動態回復的速度。觀察其微結構發現,變形後仍保有大量差排。[11]…….56
圖2-16 ECAE-Cu的工程應力應變曲線。[11]…………56
圖2-17 析出物對7075 Al合金室溫工程應力應變曲線之影響。[12]………………………57
圖2-18 析出物對7075 Al合金的加工硬化率之影響。[12]...................57
圖2-19 Sabirov 等人以Hart’s criterion 評估超細晶6082 鋁鎂矽的均勻變形量。但結果發現,Hart’s criterion 不足以說明超細晶材料在慢速之下而展性增加的行為[13]。...........................58
圖2-20 UFG 6082 鋁合金的微結構:(a、b)經過ECAE以及自然時效 (c) 1.1× 10−5 s-1拉伸測試後的微結構。[14]...............................58
圖2-21 在低應變速率拉伸測試下,UFG 6082鋁合金的表面佈滿微剪變形帶(microshear band),測試應變速率為1.1× 10−5 s-1。[14]…………………….59
圖2-22 AFM觀察表面變形形態。[19]....................................................................................59
圖2-23 晶粒尺寸在粗晶之下的AA6082鋁合金之真實應力應變曲線。[13]…...................60
圖2-24 晶粒尺寸在超細晶之下的AA6082鋁合金之真實應力應變曲線。[13]...................61
圖2-25 (a) AA8011軋延次數從1次提升至9次時,材料的延展量也隨之增加。未進行軋延和軋延1次的均勻變形量都可以利用,Considére criterion說明。(b) 在9次軋延材,利用Hart criterion仍然無法說明材料延展性大幅增加的原因。[15]……………………...........62
圖2-26 Al-Zn合金之二元相圖。................63
圖2-27 Al-Zn 合金疊差能與Zn 含量之關係。[16] …….63
圖2-28 Al-5wt%Zn(a)及Al-15wt%Zn (b)在室溫下以應變速率1×10-3s-1進行拉伸測試的真實應力-應變曲線。[17]…………………………………………64
圖2-29 Al-5wt%Zn(a)及Al-15wt%Zn (b) 在室溫下以1×10-3s-1進行拉伸測試的加工硬化率與應變量關係圖。[17] ………………………………………65
圖2-30 (a)粗晶Al-10wt%Zn合金之微結構。(b)細晶Al-10wt%Zn合金之微結構。[18]….66
圖2-31 Al-30wt%Zn合金晶格常數與扭轉數之關係圖。[18]……………………………...66
圖2-32 Al-Zn合金之溶質原子Zn固溶量和硬度值關係圖。[18]…………………………..67
圖2-33 Al-30wt%Zn合金硬度值與扭轉數之關係圖。[18]....................67
圖3-1 Al-15wt%Zn實驗流程圖。..................68
圖3-2 ECAE設備圖。..........................69
圖3-3 ECAE試棒在模子內座標軸定義圖 (ED為擠製方向)。..............69
圖3-4 ECAE 擠製後以電子顯微鏡,SEM 及TEM觀察試棒內部Y面中間區域斜線的位置................70
圖3-5 拉伸試片規格..................................70
圖4-1 Al-15wt%Zn經路徑A擠製後,擠製道次與微硬度值之關係圖。………………71
圖4-2 Al-15wt%Zn擠製前(Heat Treatment)及擠製後(4~16道)之X-ray繞射圖。…………72
圖4-3 Al-15wt%Zn經ECAE擠製後,隨著擠製道次增加,在高角度下(420)繞射峰往低角度偏移。……………………………………………72
圖4-4 (a) Al-15wt%Zn經過370℃、兩小時均質化熱處理後的晶粒尺寸。(b) Al-15wt%Zn經固溶及水淬後,在室溫下自然時效十天之TEM微觀組織觀察。Al-15wt%Zn經固溶及水淬後,在室溫下自然時效數十天之TEM微觀組織觀察(c)暗視野,(d)選區繞射圖。……………………………………73
圖4-5 (a、b) Al-15wt%Zn以路徑A,經ECAE擠製2道後Y面的微結構 。………………..74
圖4-6 (a、b) Al-15wt%Zn以路徑A,經ECAE擠製4道後Y面的微結構 。………………..75
圖4-7 (a、b) Al-15wt%Zn以路徑A,經ECAE擠製8道後Y面的微結構 。………………..76
圖4-8 (a、b) Al-15wt%Zn以路徑A,經ECAE擠製12道後Y面的微結構。………………..77
圖4-9 (a、b) Al-15wt%Zn以路徑A,經ECAE擠製16道後Y面的微結構。………………..78
圖4-10 (a)Al-15wt%Zn擠製12道析出物之暗視野圖、 (b)~(d) 正晶帶軸圖譜。…………79
圖4-11 (a、b) Al-15wt%Zn以路徑Bc,經ECAE擠製12道後Y面的微結構。………80
圖4-12 未擠製及不同擠製道次,在室溫下以1×10-3s-1應變速率下進行拉伸測試之真實應力-應變曲線。( □:均勻伸長率)…………………………………………81
圖4-13 未擠製及不同擠製道次,在室溫下以1×10-3s-1應變速率下進行拉伸測試之工程應力-應變曲線。……81
圖4-14 路徑A擠製不同道次,在室溫下以1×10-3s-1應變速率下進行拉伸測試所測得的最大拉伸強度(UTS)、均勻伸長率(Uniform elongation)及總伸長量(Total elongation)變化。…………………82
圖4-15 路徑A擠製12道次,在室溫下以1×10-2s-1、1×10-3s-1、1×10-4s-1、1×10-5s-1不同應變速率下進行拉伸測試之真實應力-應變曲線與加工硬化率(dσ/dε)關係圖。………83
圖4-16 路徑A擠製12道次,在室溫下以1×10-2s-1、1×10-3s-1、1×10-4s-1、1×10-5s-1不同應變速率下進行拉伸測試之工程應力-應變曲線。……………83
圖4-17 路徑A擠製12道次,在室溫及373K下以1×10-4s-1應變速率下進行拉伸測試之真實應力-應變曲線。( □:均勻伸長率) …………………84
圖4-18 路徑A擠製12道次,在室溫及373K下以1×10-4s-1應變速率下進行拉伸測試之工程應力-應變曲線。………84
圖4-19 路徑A擠製12和16道次,在373K下以1×10-4s-1應變速率下進行拉伸測試之真實應力-應變曲線。( □:均勻伸長率) ……………………………………….85
圖4-20 路徑A擠製12和16道次,在373K下以1×10-4s-1應變速率下進行拉伸測試之工程應力-應變曲線。………85
圖4-21 以路徑A與路徑Bc擠製12道次,在室溫下以1×10-3s-1應變速率進行拉伸測試之真實應力-應變曲線。( □:均勻伸長率) …………………………………86
圖4-22 AA1050和Al-15wt%Zn以路徑A擠製4與12道次,在室溫下以1×10-3s-1應變速率下進行拉伸測試之真實應力-應變曲線。( □:均勻伸長率) ………………86
圖4-23 應變速率敏感度m的計算示意圖。……………87
圖4-24 路徑A擠製12道次,以2×10-5s-1、1×10-4s-1、5×10-4s-1、1×10-3s-1、3×10-3s-1、1×10-2s-1、4×10-2s-1應變速率在室溫下進行應變速率改變測試(strain rate jump test)之曲線。……87
圖4-25 以路徑A擠製不同道次,在室溫下以2×10-5s-1、1×10-4s-1、5×10-4s-1、1×10-3s-1、3×10-3s-1、1×10-2s-1、4×10-2s-1應變速率進行應變速率改變測試(strain rate jump test)之應變速率敏感值和應變速率關係圖。…………………………………………88
圖4-26 路徑A擠製不同道數,以1×10-5s-1和3×10-5s-1應變速率在室溫下進行應變速率改變測試(strain rate jump test)之曲線。……………………………88
圖4-27 應變速率設定為1×10-5s-1、3×10-5s-1,在室溫下進行應變速率改變測試之ECAE擠製道次和應變速率敏感值關係圖。…………………………………89
圖4-28 以路徑A擠製不同道次,在室溫下以1×10-5s-1和3×10-5s-1應變速率進行應變速率改變測試(strain rate jump test)之應變速率敏感值和真實應變關係圖。……89
圖4-29 超細晶AA1050在不同溫度下,以1×10-5s-1∼1×10-3s-1應變速率進行應變速率改變測試(strain rate jump test)之應力和應變速率關係圖。[20]…………90
圖4-30 以路徑A擠製12、16道次,在373K下以2×10-5s-1、1×10-4s-1、5×10-4s-1、1×10-3s-1應變速率進行應變速率改變測試(strain rate jump test)之應變速率敏感值和應變速率關係圖。………………………90
圖4-31 以路徑A擠製12道次,在373K及室溫下以2×10-5s-1、1×10-4s-1、5×10-4s-1、1×10-3s-1應變速率進行應變速率改變測試(strain rate jump test)之應變速率敏感值和應變速率關係圖。………………………91
圖4-32 以路徑A擠製16道次,在373K及室溫下以2×10-5s-1、1×10-4s-1、5×10-4s-1、1×10-3s-1應變速率進行應變速率改變測試(strain rate jump test)之應變速率敏感值和應變速率關係圖。…………………………91
圖4-33 以路徑A與路徑Bc擠製12道次,在室溫下以1×10-5s-1和3×10-5s-1應變速率進行應變速率改變測試(strain rate jump test)之應變速率敏感值和真實應變關係圖。……92
圖4-34 應變速率設定為1×10-5s-1、3×10-5s-1,在室溫下進行應變速率改變測試之ECAE擠製道次和活化體積值關係圖。……………………………92
圖4-35 以路徑A擠製不同道次,在室溫下以1×10-5s-1和3×10-5s-1應變速率進行應變速率改變測試(strain rate jump test)之活化體積值和真實應變關係圖。…………93
圖4-36 以路徑A與路徑Bc擠製12道次,在室溫下以1×10-5s-1和3×10-5s-1應變速率進行應變速率改變測試(strain rate jump test)之活化體積值和真實應變關係圖。.....................93
圖4-37 不同擠製道次,在室溫下以1×10-3s-1應變速率進行拉伸測試破斷後的表面。 (a)~(b)12A、(c)~(d)16A……………………………………94
圖4-38 經路徑A擠製12道後,試片在室溫下以1×10-3s-1、1×10-5s-1應變速率進行拉伸測試破斷後的表面。(a) ~(b) 1×10-3s-1、(c)~(d) 1×10-5s-1……………94
圖4-39 擠製12、16道,在373K下以1×10-4s-1應變速率進行拉伸測試破斷後的表面。 (a)~(b) 12A、(c)~(d) 16A……………………………………………..95
圖5-1 AA1050純鋁在100℃下,以模角120°、路徑A的條件下經ECAE擠製12道後的微結構。[21] ………95
圖5-2 不同Zn固溶量所對應的Al-Zn合金之晶格常數。[22]……………………………...95
圖5-3 Orowan機構之說明。[23]…………96
圖5-4 商用純鋁(99.9 wt% Al),在室溫下以1.6×10-3s-1、5.0×10-3s-1應變速率進行應變速率改變測試(strain rate jump test)之活化體積值和應變關係圖。[25]………………96
圖5-5 粗晶鋁和超細晶鋁之活化體積對應變量關係圖。[27] (a) 粗晶 (b) 超細晶………97
圖5-6 (a)粗晶鋁在拉伸測試之前的微結構,(b)超細晶鋁在拉伸測試之前的微結構,(c)粗晶鋁在室溫下進行拉伸測試後的微結構,(d)超細晶鋁在室溫下進行拉伸測試後的微結構。[27]…………………………….97
圖5-7 應變速率敏感值(m)與最大拉伸強度後之伸長率(post-uniform elongation,PUE)關係圖。[28]………98
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