本論文主要針對非球面工件提出一個刀具運動補償策略，期待此策略能針對工件上有不同的曲率半徑，給予穩定的加工率，使得液動壓拋光法有更好的加工結果，工件表面精度能提高。工件在前製加工後，表面會有殘留誤差，適當的規劃刀具的停留時間，並利用電腦加以模擬，了解工件表面在加工後的誤差和分析加工結果，評估此策略的可行性。
由於工件表面每一處曲率半徑皆不一樣，在加工過程中，刀具和工件輪廓接觸的法向量並不是固定的，導致液動壓潤滑條件會改變，薄膜厚度容易跟著工件曲率半徑不同而不同，瞬間加工區域範圍及加工率也跟著改變，所以在規劃停留時間時，需將每一刀具規劃停留點的潤滑條件參數掌握住。
分析各種不同的非球面工件(軸對稱和非軸對稱)，以確定此策略是適用所有非球面工件，而非只能是用於特定的工件。對軸對稱和非軸對稱非球面工件在規劃刀具停留時間而言，差別只在於加工率的分布，軸對稱工件只需考慮沿刀具運動方向之加工率分佈，但非軸對稱工件需再加入垂直於刀具運動方向的加工率分佈。

A strategy was proposed to make machining rate stable and the machining precision achieved by properly tool dwelling time when surface still has form error after previously machining. Using computer simulation to plan tool dwelling time and to estimate practicability of this strategy.
As a result of curvatures are different on the every points of the work piece surface. Normal vectors that between tool and work pieces surface are not stable in polishing process.HDP conditions and film thickness will be changed by curvature radius of work pieces.So HDP conditions must be controlled when the planning of tool motion.
Analyzing all of different aspheric surfaces to make sure this strategy can be used. The different thing that between axially symmetric and axially non-symmetric is tool dwelling time should be a linear function the product of the depth function of profile and the radius for symmetric work pieces, but that of axially non-symmetric work pieces only should be linearly proportional to the depth function of profile.

謝誌 I
目錄 II
圖索引 IV
摘要 VII
Abstract VIII
第一章 緒論 1

第二章 液動壓拋光法(HDP)加工理論及加工率特性之
回顧 6
2.1 液動壓拋光法(HDP)的介紹 6
2.2 非接觸潤滑條件之加工特性 7
2.3 半接觸潤滑條件之加工特性 11

第三章 軸對稱非球面工件之誤差補償策略 15
3..1 軸對稱工件原理與數學模式 15
3.2 加工參數之電腦模擬分析 19
3.2.1 凸面非等曲率分析 19
3.2.2 凹面非等曲率分析 20
3.2.3 工件上不同誤差波長影響 22
3.2.4 刀具不同解析度影響 23

第四章 非軸對稱非球面工件之誤差補償策略 25
4.1 非軸對稱非球面工件之數學模式 25
4.2 加工參數之電腦模擬分析 28
4.2.1 工件上不同誤差波長影響 29
4.2.2 刀具不同解析度影響 29

第五章 結論與討論 30

參考文獻 32

【1】Y. T. Su, C. C. Horng, J. Y. Sheen and J. S. Hsiau, “A process planning strategy for removing an arbitrary profile by hydro- dynamic polishing process”, Int. J. of . T. and Ma. , 1996 , Vol. 36(11), pp. 1227-1245.

【2】蔡瑞峰,“應用液動壓拋光法移除小波長之研究”, 國立中山大學機械與機電工程學系碩士論文，中華民國八十九年。

【3】沈家億,“應用液動壓拋光法於形狀誤差補償之加工研究策略”, 國立中山大學機械與機電工程學系碩士論文，中華民國八十四年。

【4】Y. T. Su, J. Y. Sheen, “A process planning strategy for Removing arbitrary and axially symmetric profile by a polishing process”, Int. J. of M. T. and Ma. , 1999 , pp. 187-207.

【5】Y. T. Su, C. C. Hung and Y. D. Hwang ,W.K.Guo , “Effects of surface irregularities on machining rate of a hydrodynamic polishing process , Wear, 1996, Vol. 199, pp.89-99.

【6】陳建宏,“工件表面輪廓曲率效應對液動壓拋光法加工率之影響”, 國立中山大學機械與機電工程學系碩士論文，中華民國八十五年。

【7】Y. T. Su, T.C. Hung and C. C. Ou, “A preliminary analysis on tool wear rate of polishing process : adhesion effects” , 2005,Wear.

【8】Y. T. Su, T. C. Hung, C. C. Horng, “An experimental study on tool wear of hydrodynamic polishing process”, Wear , 2000, Vol.246,pp. 117–129.

【9】Y. T. Su, T. C. Hung and Y. Y. Chang, “On machining rate of hydro-dynamic polishing process under semi-contact lubricating condition”, Wear, 1998, Vol. 220, pp.22-33.

【10】B. J. Hamrock, Fundamentals of fluid film lubrication, McGraw- Hill, 1994.

【11】郭文昆,“刀具表面之不規則性對液動壓拋光法加工率之影響”, 國立中山大學機械系碩士論文，中華民國八十四年。

【12】張永沂,“液動壓拋光法於半接觸潤滑狀態下之加工率特性”, 國立中山大學機械與機電工程學系碩士論文，中華民國九十五年。

【13】Y. T. Su, T.C. Hung and C. C. Ou, “A preliminary analysis on tool wear rate of polishing process : adhesion effects” , 2005,Wear.

【14】蔡政旻,“不同工件表面波長對拋光法於表面粗度之改善極限的探 討”, 國立中山大學機械與機電工程學系碩士論文，中華民國九十一年。

【15】丁基賢,“應用液動壓拋光法於小波長形狀誤差補償之探討”, 國立中山大學機械與機電工程學系碩士論文，中華民國八十七年。

【16】高毓謙,“液動壓拋光法加工區域之加工特性分析”, 國立中山大學機械與機電工程學系碩士論文，中華民國八十六年。

【17】洪篤傑, “液動壓拋光法刀具磨耗研究“, 國立中山大學機械系博士論文，中華民國九十年。

【18】林正祈,“抑制拋光加工法刀具磨耗之探討：磨粒特性與刀具表面粗度之效應”, 國立中山大學機械與機電工程學系碩士論文，中華民國九十四年。

【19】沈孟輝,“軸對稱工件形狀誤差補償之研究:刀具搖擺運動之規劃”, 國立中山大學機械與機電工程學系碩士論文，中華民 國九十六年。

【20】徐聖博,“抑制拋光刀具磨耗影響之探討:搖擺運動之規劃”, 國立中山大學機械與機電工程學系碩士論文，中華民國九十五年。